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昭通魯甸插板鋼閘門昭通魯甸河道閘門帶預埋件復合鋼閘門調試螺桿啟閉機注意事項
1，螺桿啟閉機在無荷載的情況下，保證三相電流不平衡不超過正負10%，并測出電流值。
2，當閘門處于全閉的狀態時，將上限壓緊上行程開關并固定在螺桿啟閉機的螺桿上，當閘門處于全開時，將下限位盤壓緊下行程開關并固定在螺桿上。
3、對于螺桿啟閉機的主令控制器，必須保證閘門升降到上、下限位時的誤差不超過1cm。
4、安裝后，一定要作試運行，一作無載荷試驗，即讓螺桿作兩個行程，聽其有無異常聲響，檢測安裝是否符合技術要求。



昭通魯甸插板鋼閘門昭通魯甸河道閘門帶預埋件復合鋼閘門正確安裝螺桿式啟閉機
1，螺桿啟閉機在安裝前，必須要仔細檢查各零件是否良好，油是否上足，螺栓有無松動，與其有關技術數據是否相符。
2，螺桿啟閉機在安裝時，必須要保持基礎布置平面水平180°；啟閉機底座與基礎布置平面的面積要達到90%以上，螺桿軸線要垂直于閘臺上橫梁的水平面，要與閘板吊耳孔吻合垂直，避免螺桿傾斜，造成局部受力而損壞機件。
3，螺桿啟閉機安裝后，必須要作試運行，一作無載荷試驗，即讓螺桿作兩個行程，聽其有無異常聲響，檢測安裝是否符合技術要求，二作載荷試驗，在額定載荷下，作兩個行程，觀察螺桿與閘門的運行情況，有無異�，F象。
4，螺桿啟閉機確認安裝無誤后，方可正式運行，在載荷運行一段時間后，要進行，把機內新機件產生的金屬沫特別是螺桿、螺母、渦輪、渦桿，要輕洗干凈，涂上油，密封嚴實，確保螺桿啟閉機日后正常使用也能使用年限。

昭通魯甸插板鋼閘門昭通魯甸河道閘門帶預埋件復合鋼閘門螺桿啟閉機軸承除銹
1，螺桿啟閉機軸承表面清潔：清洗必須依被防銹物表面的性質和當時的條件，選定適當的，一般常用的有溶劑清洗法、化學處理清潔法和機械清潔法，軸承表面干燥清洗干凈后可用過濾的干燥壓縮空氣吹干，或者用120~170℃的干燥器進行干燥，也可用干凈紗布擦干。 　
3，螺桿啟閉機軸承浸泡除銹：較小軸承的就采用浸泡在防銹油脂中，讓其表面粘附上一層防銹油脂的，油膜厚度可通過控制防銹油脂的溫度或粘度來達到。 　　
3，螺桿啟閉機軸承刷涂除銹：這個主要用于不適用浸泡或噴涂的室外建筑設備或特殊形狀的制品，刷涂時既要注意不產生堆積，也要注意防止漏涂。 　　
4，螺桿啟閉機軸承噴霧除銹：如果螺桿啟閉機軸承不能采用浸泡除銹涂油，一般用大約0.7Mpa壓力的過濾壓縮空氣在空氣清潔地方進行噴涂，噴霧除銹適用溶劑稀釋型防銹油或薄層防銹油，但必須采用完善的防火和勞動保護措施。

昭通魯甸插板鋼閘門昭通魯甸河道閘門帶預埋件復合鋼閘門螺桿啟閉機安裝介紹
1，螺桿啟閉機安裝前，一定要檢查各零件是否良好，油是否上足，螺栓有無松動，與其有關技術數據是否相符。
2，螺桿啟閉機安裝時一定要保持基礎布置平面水平180°，螺桿啟閉機底座與基礎布置平面的面積要達到90%以上；螺桿軸線要垂直于閘臺上橫梁的水平面；要與閘板吊耳孔吻合垂直，避免螺桿傾斜，造成局部受力而損壞機件。
3，螺桿啟閉機安裝后一定要作試運行，作無載荷試驗，即讓螺桿作兩個行程，聽其有無異常聲響，檢測安裝是否符合技術要求，再作載荷試驗，在額定載荷下，作兩個行程，觀察螺桿與閘門的運行情況，有無異�，F象。
4，確認無誤后，方可正式運行,，在載荷運行一段時間后，要進行，把螺桿啟閉機內新機件產生的金屬沫特別是螺桿、螺母、渦輪、渦桿，要輕洗干凈，涂上油，密封嚴實，繼續使用。

昭通魯甸插板鋼閘門昭通魯甸河道閘門帶預埋件復合鋼閘門底閥是安裝在吸水管路下部的管路附件。底閥安裝在水泥礫石管的下端.往往由于起車和停車時膠管劇烈振動而碰壞井管,甚至造成塌井事故。另外,底閥安在吸水管下端,由于增加了水流阻力,會大大減少流量和降低吸程。改進的辦法:一是底閥搬家;一是去掉底閥,安裝拍門。 底閥搬家是把底閥安裝在吸水管上部。廖屯公社制成一種閥門彎頭(見圖1).即把閥門改裝在彎頭里,增加開啟角度,阻力比蝶式閥門小.在彎頭下部安裝一個抽氣筒。這種閥門彎頭停車時水封嚴密.不易漏水。 去掉底閥,安裝拍門。廖屯公社雙河大隊采用的方法是把底閥去掉,在排水管出口加裝一個拍門,弧形閘門主要用于控制水位、調節流量[1],其安全性和適用性會影響整個水利樞紐的運行效果。閘門在局部開啟泄水時,由于門前后、底部或頂部水流脈動荷載作用,常常伴隨著強烈的振動,嚴重時會引起動力失穩,如陜西省某渠首沖刷閘和湖南省某電站溢洪道閘門均由于水流誘發振動導致支臂失穩破壞[2-3]。閘門振動問題屬于水流和結構的耦合問題,由于水流脈動荷載難以理論確定,到目前為止還沒有一套公式能夠地計算閘門振動響應,所以,模型試驗是研究閘門振動的一種有效方法[4-7]。已有研究表明,當閘后產生淹沒水躍等流態時,閘門振動量級將增大[8],而且實際工程中閘門振動受閘墩影響,以往研究中通常將數值模型中的支鉸處理成剛性[9-11],所以有必要通過試驗分析泄流條件和閘門、閘墩振動的關系,并結合閘門-閘墩耦合數值模型和物理模型,分析閘墩對閘門振動的影響。本次研究實例:某樞紐工程泄洪底孔出口布置一扇7m×8.84m(寬×高)的雙主橫梁直支臂弧形工作門,由布試水工弧形閘門因其輕型的結構特征、優越的運行特點以及簡便的操作方式被廣泛地應用于泄水建筑物中。但是在運行過程中,由于水流和門體的相互作用,引起的流激振動現象也普遍存在,當這個振動量級達到一定程度時往往使閘門結構產生破壞,造成極大損失。近年來隨著高壩建設的不斷發展,弧形閘門門體結構設計也趨于復雜,運行過程的動態特性也變得復雜多樣。為避免閘門的共振破壞,對弧形閘門結構進行動態特性分析以及動態優化已成為一個重要研究課題。本文提出通過調節閘門支臂慣性矩的優化方法以提高結構整體的抗彎剛度,進而提高閘門低階振型的振動頻率,使其避開水動力荷載高能區,達到結構抗振優化設計的目的。使用大型有限元分析軟件ANSYS為計算平臺,以實際工程為依托,對弧形閘門結構優化方案分別進行了模態分析、諧響應分析和瞬態動力學分析,驗證了增強閘門支臂慣性矩以提高閘門低頻這一優化方案的可行性。并對新的優化設計方向進行了探索,提出閘門面板與支臂慣性矩同步調節的新方案。湖北省粵州成縣凡口泵站,安裝4臺40cJ一95型軸流泵,泵的直徑4.0米(因而簡稱4米大泵),設計揚程9.5米,設計流量53.5米a/秒,轉速107.1轉/分,配套6000千瓦、立式同步電動機。這是我國目前配套功率的軸流泵。 眾所周知,軸流泵是不能閉閥起動的。因此,過去在軸流泵設計上從來不用很大的負角;在泵站設計中出口斷流設施不敢采用快速閘門或液控拍門。因為在這種情況下,快速閘門或液控拍門一旦動作不靈,原動機會大大超負荷,這是不允許的。但是,在40CJ一95型軸流泵的設計上,葉片角度調節范圍取得較大,從一2。。到+4。。當葉片處于一200時,五個葉片基本上處于搭疊狀態,這是過去大泵設計上從未采用過的。經過模型試驗并換算到實型上,40cJ一95型軸流泵采用一20“起動,當其流量為零時,揚程15.4米,軸功率約為3000千瓦,僅為電動機額定功率的50%,