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麻山-（耐酸耐高溫砂漿快訊）耐酸混凝土_耐濃酸_耐稀酸
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玻璃鋼埋地雙壁儲油罐不僅具有壽命長、防腐性能好、自重輕、免維護等優點,還可通過在雙壁間夾層裝設連續監測系統來監測成品油滲漏,雖然玻璃鋼埋地雙壁儲油罐在國外得到了廣泛應用,但國內關于此產品的設計及研究開發工作還很滯后。鑒于此,本文利用ABAQUS/CAE模塊和三維設計軟件Solid Works建立了纏繞成型玻璃鋼埋地雙壁儲油罐的有限元模型,按照UL1316標準對罐體施加荷載,并對強度進行了計算與分析,旨在分析纏繞成型埋地玻璃鋼雙壁儲油罐在加油站建設應用中的可靠性和適用性。采用瀝青混合料輪碾成型機,運用等體積參數原則,研究了Evotherm溫拌瀝青混合料的集料加熱溫度、混合料成型溫度下限值.結果表明:運用馬歇爾-輪碾分步設計法設計的溫拌瀝青混合料水穩定性及疲勞性能試驗結果均優于熱拌瀝青混合料,其他指標與熱拌瀝青混合料相當;在材料組成、成型方式相同的情況下,借助熱拌瀝青混合料成熟的油石比設計方法以及馬歇爾-輪碾分步設計法可以較為準確地確定溫拌瀝青混合料集料加熱溫度和混合料成型溫度,使設計的溫拌瀝青混合料降溫環保效果顯著.
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水玻璃耐酸砂漿 水玻璃砂漿
水玻璃耐腐蝕砂漿（簡稱水玻璃砂漿）及水玻璃耐腐蝕膠泥（簡稱水玻璃膠泥）是以水玻離為膠結料，以氟硅酸鈉為固化劑，以耐酸粉 ( 石英粉、鑄石粉、瓷粉、輝綠巖粉等 ) 為填充料，以耐酸砂 ( 石英砂，配膠泥時不摻 ) 為骨料，按一定比例配制而成。
1?、水玻璃砂漿及膠泥的用途及優缺點?
???用途：水玻璃膠泥主要用于砌筑耐酸塊材、管道接頭封口等；水玻璃砂漿既可用于砌筑耐酸塊材又可用作抹面層。耐酸塊材包括各種天然與人造的磚板。表面較平整、光滑的塊材可采用膠泥砌筑和勾縫；表面較粗糙的塊材如耐酸混凝土預制塊、花崗巖塊材等，可采用砂漿砌筑和勾縫。
?? 優點：強度高，粘結力強，對高濃度強氧化性酸的耐腐蝕效果優良，成本低，取材容易。
?? 缺點：材料收縮性較大，凝固時間長，不耐堿，抗滲耐水性較差，而且施工條件要求較高。
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對電化學再堿化后混凝土微觀結構變化進行了試驗研究.結果表明:電化學再堿化對混凝土的比孔隙率、平均孔徑和平均比表面積有顯著影響.電化學再堿化后混凝土的界面結構明顯改善,有害孔隙減少,密實性和耐久性提高.另外,對電化學再堿化后混凝土微觀結構變化的機理分析研究表明:電場作用與混凝土的傳輸特性、微觀結構相互影響、相互制約.闡述了玻璃纖維增強尼龍66在增韌改性、阻燃改性、耐溶劑改性、耐磨改性、界面改性、復合改性和制備工藝改進等方面的研究進展。指出玻璃纖維增強尼龍66目前常用的增韌方法是與彈性體和高韌性聚烯烴共混,而阻燃改性的有效手段是添加微膠囊化紅磷和P-N型阻燃劑。
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3?、使用材料質量要求
(1) 水玻璃：
施工用水玻璃的密度 ( 20 ， g / ㎝ 3 ) 應在 1.40 1.43 范圍內；模數應為 2.6 2.9 之間。
(2) 氟硅酸鈉：純度不應小于 95 ％，含水率不應大于 1.0 ％。細度要求全部通過孔徑 0.15mm 的篩。
(3) 粉料：耐酸率不應小于 95 ％，含水率不應大于 0.5 ％，細度要求 0.1 5 ㎜ 篩孔篩余量不大于 5 ％， 0.0 9 ㎜ 篩孔篩余量應為 10 ％ 30 ％。
(4) 細骨料：耐酸率不應小于 95 ％，含水率不應大于 1 ％，并不得含有泥塊。含泥量不應大于 1 ％，粒徑不應大于 1.2mm 。5?、水玻璃砂漿、膠泥的攪拌方法?
(1) 機械攪拌：
?? 先將粉料、細骨料與氟硅酸鈉加入攪拌機內，干拌均勻，然后加入水玻璃濕拌，濕拌時間不應小于 2min 。當配制水玻璃膠泥時，不加細骨料。
(2) 人工攪拌：
?? 先將粉料與氟硅酸鈉混合；過篩兩遍后，加入細骨料干拌均勻，然后逐漸加入水玻璃濕拌，直至均勻。當配制水玻璃膠泥時，不加細骨料。
6?、水玻璃砂漿、膠泥的施工要點?
(1) 水玻璃砂漿、膠泥應在 1 0 以上的環境溫度下施工，相對濕度不宜大于 80 ％。施工前應將基層表面清理干凈，凹處用 1 ： 3 水泥砂漿補平，凸處剔平。
(2) 要求原材料使用時的溫度不應低于 10 。
(3) 水玻璃砂漿抹面應分層進行，每層厚度，立面不宜大于 5mm ，平面不宜大于 l 0mm 。抹前應先在基層上涂刷兩層水玻璃膠泥，每次涂刷或抹面均應在干燥后進行。
(4) 水玻璃膠泥的施工稠度一般為 70 150mm ；水玻璃砂漿用于砌筑時為 3 0 40mm ，用于抹面時為 40 60mm 。
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為了研究高吸水性樹脂(SAP)對混凝土孔隙特征及抗壓強度的影響,采用干拌方法拌制SAP混凝土,基于壓汞和抗壓試驗,對2種配合比和3種SAP摻量的混凝土進行分批試驗,測定各組試樣的內部孔結構特征參數和抗壓強度.結果表明:混凝土的比孔容積、孔隙率、可幾孔徑與SAP摻量呈正比關系;摻加SAP后,混凝土的抗壓強度與比孔容積、孔隙率、可幾孔徑呈反比關系;隨著SAP摻量的增加,小于1.0μm的孔隙率呈增大趨勢,而大于1.0μm的孔隙率無明顯的變化規律.采用自行改進的水化熱測定系統,研究了粉煤灰、礦渣粉和水膠比對超高強混凝土用低水膠比漿體水化熱和水化進程的影響規律.結果表明:摻10%(質量分數,下同)粉煤灰或礦渣粉不影響低水膠比漿體的水化進程;摻30%,50%粉煤灰或礦渣粉均使低水膠比漿體的水化溫升和水化放熱速率峰值明顯降低,并延緩這些峰值出現的時間,且粉煤灰對水化進程的延緩效果優于同等摻量的礦渣粉;提高水膠比只能略微推遲漿體的水化溫升和水化放熱速率峰值出現的時間,使水化放熱速率峰值有所增大,不會改變漿體溫升曲線和放熱速率曲線的形狀.為了更有效地研究石英玻璃在流體靜壓強作用下的力學性能,直接采用石英玻璃塊體進行了常溫流體靜壓強試驗,建立了石英玻璃的流體靜壓強-玻璃密度的關系;應用拉曼射線儀分析壓后玻璃的微觀結構變化,建立了壓密度-拉曼光譜頻率的關系;對石英玻璃進行了Vickers壓痕試驗,將試驗后的試樣進行拉曼射線測定,根據上述拉曼光譜頻率隨壓密度變化的規律,研究了Vickers壓頭下石英玻璃中由流體靜壓強引起的體積壓密分布情況.
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