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山東煙臺-(水玻璃耐高溫砂漿建材資訊)耐酸防腐蝕
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       山東煙臺-(水玻璃耐高溫砂漿建材資訊)耐酸防腐蝕
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      采用選擇性溶解法測定了水泥-粉煤灰復合漿體中粉煤灰火山灰反應的程度,探討了養護溫度、養護齡期、水灰比、外界水的影響.結果表明:提高養護溫度可以加速復合漿體中粉煤灰的火山灰反應;在給定的養護溫度、水灰比條件下,復合漿體中粉煤灰的火山灰反應程度在1~2月后不再隨齡期的延長而明顯增加;水灰比決定了復合漿體中粉煤灰的火山灰反應程度,高水灰比有利于粉煤灰的火山灰反應;外界水對粉煤灰后期參與火山灰反應的程度沒有明顯的影響.采用高頻電場誘導法制備了碳納米管定向有序填充的碳纖維/環氧樹脂復合材料。研究了電場頻率對復合材料力學性能的影響規律,對復合材料的顯微形貌進行觀察。結果表明:在富樹脂區碳納米管沿著電場方向存在明顯的有序排列現象;高頻電場誘導后復合材料的層間剪切強度提高28.9%,壓縮強度提高28.83%,彎曲強度提升15.01%,斷口粗糙度增加,樹脂與碳纖維的界面結合狀態改善。
      山東煙臺-(水玻璃耐高溫砂漿建材資訊)耐酸防腐蝕

        水玻璃耐酸耐高溫膠泥   水玻璃耐酸砂漿 玻璃耐腐蝕砂漿(簡稱水玻璃砂漿)及水玻璃耐腐蝕膠泥(簡稱水玻璃膠泥)是以水玻離為膠結料,以氟硅酸鈉為固化劑,以耐酸粉 ( 石英粉、鑄石粉、瓷粉、輝綠巖粉等 ) 為填充料,以耐酸砂 ( 石英砂,配膠泥時不摻 ) 為骨料,按一定比例配制而成。

      水玻璃砂漿及膠泥的用途及優缺點 用途:水玻璃膠泥主要用于砌筑耐酸塊材、管道接頭封口等;水玻璃砂漿既可用于砌筑耐酸塊材又可用作抹面層。耐酸塊材包括各種天然與人造的磚板。表面較平整、光滑的塊材可采用膠泥砌筑和勾縫;表面較粗糙的塊材如耐酸混凝土預制塊、花崗巖塊材等,可采用砂漿砌筑和勾縫。優點:耐高溫,強度高,粘結力強,對高濃度強氧化性酸的耐腐蝕效果優良,成本低,取材容易。缺點:材料收縮性較大,凝固時間長,不耐堿,抗滲耐水性較差,而且施工條件要求較高。

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      針對大型相控陣雷達對天線罩批量制造的需求,對比分析了幾種常規的復合材料成型工藝,確定采用SMC成型工藝,并簡要敘述了其制造過程。經過對機械性能以及有源相控陣雷達天線關鍵指標的測試,結果均滿足要求,目前已在多個型號雷達產品中獲得實際應用。通過碾鉚連接和螺栓連接對復合材料-鋁合金進行了連接實驗,對兩種連接方式的接頭進行了靜拉伸測試,對比分析了有無墊片和是否粘接兩種因素對接頭連接強度和能量吸收的影響。結果表明:添加墊圈后,兩種接頭的峰值載荷趨于一致,但螺栓連接接頭的失效位移高于碾鉚連接接頭,且其能量吸收值比碾鉚連接接頭高16.29%,有更強的緩沖吸震能力;引入粘接對兩種接頭的抗拉伸強度影響不大,螺栓連接失效的峰值載荷略高于碾鉚連接,兩種接頭的失效位移和能量吸收基本相同。
      山東煙臺-(水玻璃耐高溫砂漿建材資訊)耐酸防腐蝕
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      水玻璃砂漿、膠泥的施工要點 (1) 水玻璃砂漿、膠泥應在 1 0 ℃ 以上的環境溫度下施工,相對濕度不宜大于 80 %。施工前應將基層表面清理干凈,凹處用 1 : 3 水泥砂漿補平,凸處剔平。(2) 要求原材料使用時的溫度不應低于 10 ℃ 。(3) 水玻璃砂漿抹面應分層進行,每層厚度,立面不宜大于 5mm ,平面不宜大于 l 0mm 。抹前應先在基層上涂刷兩層水玻璃膠泥,每次涂刷或抹面均應在干燥后進行。(4) 水玻璃膠泥的施工稠度一般為 70 ~ 150mm ;水玻璃砂漿用于砌筑時為 3 0 ~ 40mm ,用于抹面時為 40 ~ 60mm 。

      養護與酸化處理 (1) 養護:   水玻璃砂漿、膠泥施工完畢,需在干燥環境中養擴,嚴禁與水或水蒸氣接觸,并應防止早期過快脫水。其養護時間為:環境溫度為 10 ~ 20 ℃ 時不少于 12d ; 21 ~ 30 ℃ 時不少于 6d ; 31 ~ 3 5 ℃ 時不少于 3d 。(2) 酸化處理:  為了提高水玻璃砂漿抹面性能,對養護后的抹面進行酸化處理是必要的。酸化處理是用酸性溶液通過浸泡或涂刷方法對抹面進行處理,使其未經反應的水玻璃分解成硅酸凝膠,從而提高耐腐蝕能力。其方法是用濃度為 20 %~ 25 %的鹽酸或 30 %~ 40 %的硫酸刷洗表面,每次刷洗時間應間隔 8h 。酸洗后表面會出現白色的結晶物,應在下次刷洗前擦去,直至表面不析出結晶物為止。

      水玻璃砂漿及膠泥包裝運輸:水玻璃膠液:300公斤/桶耐酸膠泥粉料:50公斤/袋


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      以木炭模擬研究了殘余碳對摻萘系減水劑水泥漿體流變性的影響,測試了水泥顆粒對萘系減水劑的吸附量以及漿體的流動度、Marsh時間、飽和摻量、表觀黏度及剪切應力,同時觀察了漿體絮凝情況.結果表明:隨著殘余碳含量的增加,萘系減水劑的表觀吸附量逐漸增大;摻萘系減水劑水泥漿體的流動性隨著殘余碳含量的增加而下降,表現為漿體流動度下降、Marsh時間增大、飽和摻量增大、分散性下降、漿體絮凝結構數量及強度增大、剪切應力及表觀黏度增大;漿體流動性與萘系減水劑的表觀吸附量存在反向對應關系.通過室內模擬試驗,研究了凍融和碳化共同作用下混凝土質量和相對動彈性模量的變化規律.結果表明:混凝土在凍融和碳化共同作用下的損傷大于其在凍融單一作用下的損傷.建立了混凝土在凍融和碳化共同作用下的損傷模型,該模型擬合精度較高.通過對水泥粉煤灰穩定碎石中粉煤灰的填充與活性效應的解耦分析,探討了這兩種效應隨材料組成與養生齡期變化的規律,并揭示出填充效應與活性效應在時空上的相互轉換規律.結果表明:結合料填充系數顯著影響粉煤灰的填充效應,當結合料填充系數為1.0時,粉煤灰的填充效應表現得為明顯;粉煤灰的活性效應隨著粉煤灰摻量的提高先增加后降低;隨養生齡期的增長,粉煤灰的填充效應變化不大,而活性效應則逐漸顯現.可采用180 d作為水泥粉煤灰穩定碎石的設計齡期,在保證粉煤灰不超過摻量的情況下,結合料填充系數宜取1.0.
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