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吸收塔的下部漿液池中的漿液大部分通過吸收塔循環泵循環，另一部分漿液從漿液池中抽取出來排到石膏旋流器中。在漿液池中布置有氧化空氣系統，并設有高位溢流裝置,防止漿液進入煙道,溢流管設置有密封裝置。噴淋層安裝在吸收塔上部煙氣區。每臺吸收塔循環泵對應于各自的一層噴淋層，噴嘴采用耐磨性能極佳的SiC材料的旋轉空錐霧化噴嘴。吸收塔循環泵將漿液輸送到噴嘴，通過噴嘴將漿液細密地噴淋到煙氣區。 吸收塔最頂部設置一個兩級的最新型屋脊式除霧器，除霧器將煙氣中夾帶的大部分漿液液滴分離出來。煙氣出口含霧滴≤75mg/Nm3。除霧器由沖洗程序控制，沖洗方式為脈沖式。除霧器的沖洗使用的是工藝水，沖洗有兩個目的，一方面是防止除霧器結垢，另一方面是補充因煙氣飽和而帶走的水份,?以維持吸收塔內要求的液位。 事故煙氣冷卻系統包括泵、分配管網、閥門和噴嘴，冷卻所采用的工藝水由除霧器沖洗水泵提供，能夠滿足FGD裝置入口煙氣溫度及煙氣流量的變化范圍，在循環泵故障跳閘以及吸收塔入口煙氣溫度超過180℃時保護打開事故噴淋水系統氣動門，保護吸收塔內襯及除霧器等，保證吸收塔內襯和除霧器等設備不被損壞。 噴嘴與管道的設計贏易于檢修、沖洗和更換。氧化空氣系統將空氣吹入吸收塔，以確保將亞硫酸鈣就地氧化成石膏（即從亞硫酸鈣進一步氧化成硫酸鈣）。氧化空氣由3臺氧化風機（兩運一備）提供。氧化空氣通過氧化空氣分布管噴入，通過攪拌器均勻分布到吸收塔漿液池中。 為了降低氧化空氣的溫度（離開風機的溫度高達80℃以上），需將減溫水噴入到氧化空氣管中，使氧化空氣冷卻增濕，防止氧化空氣層中結垢及降低氧化風溫度。 石膏脫水系統簡介：石膏脫水系統分為兩個子系統，即一級脫水系統和二級脫水系統。一級脫水系統為單元制操作系統，包括2臺石膏排出泵（一運一備）、2臺水力旋流站；二級脫水包括2臺真空皮帶脫水機及相應的泵、箱體、管道、閥門等。 由于吸收塔漿液池中石膏不斷產生，為保持漿液密度在設計的運行范圍內，需將石膏漿液（20％固體含量）從吸收塔中抽出。為了避免石膏漿液在管道中可能沉淀，石膏排出采用部分回流方式滿足石膏漿液在低負荷時需要的最低流速。 石膏排出泵（一運一備）安裝在吸收塔旁，石膏漿液排出泵通過管道將石膏漿液從吸收塔中分別泵入相應的石膏水力旋流器。水力旋流器具有雙重作用：即石膏漿液預脫水和石膏晶體分級。進入水力旋流器的石膏懸浮切向流動產生離心運動，細小的微粒從旋流器的中心向上流動形成溢流，大部分溢流返回吸收塔，一部分形成廢水排放。 水力旋流器中重的固體微粒被拋向旋流器壁，并向下流動，形成含固濃度為50%的底流。石膏水力旋流器的底流自流進入真空脫水皮帶機二級脫水系統。為了保證石膏旋流器的正常運行和脫水效果，石膏脫水系統間斷運行，以控制吸收塔反應池里固體物的濃度。 當反應池里的固體物濃度升高到高位時，吸收塔排放泵就向石膏旋流器排料。固體物的排出降低了反應池漿液的濃度，一段時間之后，固體物的濃度降低至最低點，排料停止，此時排放泵雖然仍然運行，但它只是將漿液循環打回反應池，反應池內的固體物的濃度隨之提高，如此周期性的運行保持了反應池內的固體物的濃度在高位值和低位值之間。 二級脫水系統包括真空皮帶脫水機，真空系統及沖洗系統，一臺真空皮帶脫水機出力滿足一臺機組的正常運行，石膏被脫水后含水量降到10%以下，并對石膏濾餅使用工藝水進行沖洗以去除氯化物，從而保證石膏的品質。 沖洗水及回流水排至回流水池。從真空皮帶脫水機濾出的回流水流至回流水池。真空皮帶脫水機的真空度由水環式真空泵提供。真空皮帶脫水機的負荷通過測量濾餅的厚度進行自動調節。 當煙氣中的SO2原始濃度大于12000?mg/m3、要求SO2的去除效率大于96%時，傳統的單回路煙氣脫硫吸收塔在經濟性方面就受到了限制。這種情況下?，雙回路煙氣脫硫吸收塔就顯示了其優勢。與傳統的單回路吸收塔相比，雙回路吸收塔的化學吸收所需的“液—氣”比更低，因而吸收液的噴頭數量更少，吸收塔的高度也降低了。所以，相對而言，雙回路吸收塔的投資和運行費用下降了。 對于雙循環脫硫塔，控制上、下層漿液不同的pH值，則可以在較低的液氣比L/G和較低的鈣硫比Ca/S下獲得相同的脫硫效率，上層洗滌漿液的pH值較高，石灰石的過剩率（Ca/S）也較高，這可通過較小的液氣比來獲得較高的脫硫效率。下層洗滌漿液的PH值較低，石灰石的過剩率（Ca/S）也較低，也更有利于石膏的氧化和石膏純度的提高，提高了脫硫劑的利用率，降低了循環泵的能耗和脫硫劑的消耗。 對于普通單循環脫硫塔，在給定的脫硫效率的條件下，循環泵能耗（與L/G有關）和石灰石脫硫劑的消耗之間存在一個經濟平衡問題，如Ca/s較低，即石灰石利用率較高，此時需要較高的液氣化L/G；反之，若液氣比L/G較低，則所需的Ca/S就較高，即石灰石過剩率較高。 采用泡沫區吸收技術，把吸收液以煙氣流相反的方向噴入，使吸收液與煙氣保持動平衡，形成泡沫區。這個泡沫區是強湍流區域，氣液在此區域充分混合，吸收液接觸面高速更新。煙氣的沖力使吸收液四散飛濺，吸收液與煙氣達到動平衡處形成穩定的泡沫層。吸收液的湍動膜包裹了煙氣中的粉塵及氣態污染物，同時氣液充分接觸，使煙氣驟然冷卻，酸性氣體被吸收。動力波脫硫塔采用了這個獨特的吸收技術，逆噴塔由二個主要部分構成：逆噴頭及氣/液分離槽。吸收液通過一個大口徑噴嘴，噴入直桶型的逆噴管中，其與煙氣流向相反。煙氣與吸收液相撞，使吸收液快速轉向，撞向管壁，形成穩定波層，或稱泡沫區。泡沫區在逆噴管內的上、下移動取決于煙氣和吸收液的相對沖力。由于采用大口徑敞口噴頭，排放煙氣中不存在因霧化而產生的細小液滴 脫硫效率隨PH值、△P的增加而增加，隨鍋爐負荷、入口SO2濃度的增加而減小。但pH值增加到5。O時，繼續提高pH值，效率提高不大。當鍋爐負荷增加時，在給定的△P下，JBR的液位下降，總液傳質面積和氣體停留時間減少，因而脫硫效率下降。
吸收塔的下部漿液池中的漿液大部分通過吸收塔循環泵循環，另一部分漿液從漿液池中抽取出來排到石膏旋流器中。在漿液池中布置有氧化空氣系統，并設有高位溢流裝置,防止漿液進入煙道,溢流管設置有密封裝置。噴淋層安裝在吸收塔上部煙氣區。每臺吸收塔循環泵對應于各自的一層噴淋層，噴嘴采用耐磨性能極佳的SiC材料的旋轉空錐霧化噴嘴。吸收塔循環泵將漿液輸送到噴嘴，通過噴嘴將漿液細密地噴淋到煙氣區。 吸收塔最頂部設置一個兩級的最新型屋脊式除霧器，除霧器將煙氣中夾帶的大部分漿液液滴分離出來。煙氣出口含霧滴≤75mg/Nm3。除霧器由沖洗程序控制，沖洗方式為脈沖式。除霧器的沖洗使用的是工藝水，沖洗有兩個目的，一方面是防止除霧器結垢，另一方面是補充因煙氣飽和而帶走的水份,?以維持吸收塔內要求的液位。 事故煙氣冷卻系統包括泵、分配管網、閥門和噴嘴，冷卻所采用的工藝水由除霧器沖洗水泵提供，能夠滿足FGD裝置入口煙氣溫度及煙氣流量的變化范圍，在循環泵故障跳閘以及吸收塔入口煙氣溫度超過180℃時保護打開事故噴淋水系統氣動門，保護吸收塔內襯及除霧器等，保證吸收塔內襯和除霧器等設備不被損壞。 噴嘴與管道的設計贏易于檢修、沖洗和更換。氧化空氣系統將空氣吹入吸收塔，以確保將亞硫酸鈣就地氧化成石膏（即從亞硫酸鈣進一步氧化成硫酸鈣）。氧化空氣由3臺氧化風機（兩運一備）提供。氧化空氣通過氧化空氣分布管噴入，通過攪拌器均勻分布到吸收塔漿液池中。 為了降低氧化空氣的溫度（離開風機的溫度高達80℃以上），需將減溫水噴入到氧化空氣管中，使氧化空氣冷卻增濕，防止氧化空氣層中結垢及降低氧化風溫度。 石膏脫水系統簡介：石膏脫水系統分為兩個子系統，即一級脫水系統和二級脫水系統。一級脫水系統為單元制操作系統，包括2臺石膏排出泵（一運一備）、2臺水力旋流站；二級脫水包括2臺真空皮帶脫水機及相應的泵、箱體、管道、閥門等。 由于吸收塔漿液池中石膏不斷產生，為保持漿液密度在設計的運行范圍內，需將石膏漿液（20％固體含量）從吸收塔中抽出。為了避免石膏漿液在管道中可能沉淀，石膏排出采用部分回流方式滿足石膏漿液在低負荷時需要的最低流速。 石膏排出泵（一運一備）安裝在吸收塔旁，石膏漿液排出泵通過管道將石膏漿液從吸收塔中分別泵入相應的石膏水力旋流器。水力旋流器具有雙重作用：即石膏漿液預脫水和石膏晶體分級。進入水力旋流器的石膏懸浮切向流動產生離心運動，細小的微粒從旋流器的中心向上流動形成溢流，大部分溢流返回吸收塔，一部分形成廢水排放。 水力旋流器中重的固體微粒被拋向旋流器壁，并向下流動，形成含固濃度為50%的底流。石膏水力旋流器的底流自流進入真空脫水皮帶機二級脫水系統。為了保證石膏旋流器的正常運行和脫水效果，石膏脫水系統間斷運行，以控制吸收塔反應池里固體物的濃度。 當反應池里的固體物濃度升高到高位時，吸收塔排放泵就向石膏旋流器排料。固體物的排出降低了反應池漿液的濃度，一段時間之后，固體物的濃度降低至最低點，排料停止，此時排放泵雖然仍然運行，但它只是將漿液循環打回反應池，反應池內的固體物的濃度隨之提高，如此周期性的運行保持了反應池內的固體物的濃度在高位值和低位值之間。 二級脫水系統包括真空皮帶脫水機，真空系統及沖洗系統，一臺真空皮帶脫水機出力滿足一臺機組的正常運行，石膏被脫水后含水量降到10%以下，并對石膏濾餅使用工藝水進行沖洗以去除氯化物，從而保證石膏的品質。 沖洗水及回流水排至回流水池。從真空皮帶脫水機濾出的回流水流至回流水池。真空皮帶脫水機的真空度由水環式真空泵提供。真空皮帶脫水機的負荷通過測量濾餅的厚度進行自動調節。 當煙氣中的SO2原始濃度大于12000?mg/m3、要求SO2的去除效率大于96%時，傳統的單回路煙氣脫硫吸收塔在經濟性方面就受到了限制。這種情況下?，雙回路煙氣脫硫吸收塔就顯示了其優勢。與傳統的單回路吸收塔相比，雙回路吸收塔的化學吸收所需的“液—氣”比更低，因而吸收液的噴頭數量更少，吸收塔的高度也降低了。所以，相對而言，雙回路吸收塔的投資和運行費用下降了。 對于雙循環脫硫塔，控制上、下層漿液不同的pH值，則可以在較低的液氣比L/G和較低的鈣硫比Ca/S下獲得相同的脫硫效率，上層洗滌漿液的pH值較高，石灰石的過剩率（Ca/S）也較高，這可通過較小的液氣比來獲得較高的脫硫效率。下層洗滌漿液的PH值較低，石灰石的過剩率（Ca/S）也較低，也更有利于石膏的氧化和石膏純度的提高，提高了脫硫劑的利用率，降低了循環泵的能耗和脫硫劑的消耗。 對于普通單循環脫硫塔，在給定的脫硫效率的條件下，循環泵能耗（與L/G有關）和石灰石脫硫劑的消耗之間存在一個經濟平衡問題，如Ca/s較低，即石灰石利用率較高，此時需要較高的液氣化L/G；反之，若液氣比L/G較低，則所需的Ca/S就較高，即石灰石過剩率較高。 采用泡沫區吸收技術，把吸收液以煙氣流相反的方向噴入，使吸收液與煙氣保持動平衡，形成泡沫區。這個泡沫區是強湍流區域，氣液在此區域充分混合，吸收液接觸面高速更新。煙氣的沖力使吸收液四散飛濺，吸收液與煙氣達到動平衡處形成穩定的泡沫層。吸收液的湍動膜包裹了煙氣中的粉塵及氣態污染物，同時氣液充分接觸，使煙氣驟然冷卻，酸性氣體被吸收。動力波脫硫塔采用了這個獨特的吸收技術，逆噴塔由二個主要部分構成：逆噴頭及氣/液分離槽。吸收液通過一個大口徑噴嘴，噴入直桶型的逆噴管中，其與煙氣流向相反。煙氣與吸收液相撞，使吸收液快速轉向，撞向管壁，形成穩定波層，或稱泡沫區。泡沫區在逆噴管內的上、下移動取決于煙氣和吸收液的相對沖力。由于采用大口徑敞口噴頭，排放煙氣中不存在因霧化而產生的細小液滴 脫硫效率隨PH值、△P的增加而增加，隨鍋爐負荷、入口SO2濃度的增加而減小。但pH值增加到5。O時，繼續提高pH值，效率提高不大。當鍋爐負荷增加時，在給定的△P下，JBR的液位下降，總液傳質面積和氣體停留時間減少，因而脫硫效率下降。
脫硫塔的優化設計
實施以下設計可提高脫硫效率、降低投資和運行費用。
1．增加液體再分布裝置（ALRD）
由前述可知，短路和壁流減少了氣液接觸
的有效傳質面積，液氣交接面處的傳質效率也很低。
液體再分布裝置是把塔壁上的液膜收集起來，重新破碎成液滴，分配到煙氣中，一方面靠近塔壁的噴嘴也可布置得離塔壁遠些，既可減少貼壁流動的漿液，又可減輕對塔壁防腐層的沖刷；另一方面又可使貼壁流動的漿液發揮
余熱，克服了壁流現象造成脫硫效率降低的負面影響。
安裝液體再分配裝置后的性能測試結果表明，系統脫硫效率可提高2％～5％。
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2．提高脫硫塔氣速
將逆流脫硫塔的氣速增加到4～5m/s，提高流速可提高氣液兩相的湍動，一方面可降低煙氣與液滴之間的膜厚度，液膜增強因子增加，從而提高總傳質系數；另一方面，噴淋液滴的下降速度減小，持液量增大，使得吸收區的傳質面積增大。
當煙氣流速低于3m/s時，脫硫效率與煙氣速度無關；高于3m/s時，液滴表面的振動加大，液滴中的混合增強，表面更新加快，可促進二氧化硫吸收反應，有利于脫硫效率的提高；當煙氣流速從3.0m/s提高到4.5m/s時，脫流率上升幅度較大，進一步提高煙氣流速時，脫流率的提高趨于平緩。同時，煙氣流速受除霧器性能和液泛速度的制約。
低煙氣流速時，壓降的增大幅度大于傳質面積，而高煙氣流速時，結果則相反，傳質面積的增大幅度大于壓降。這一點在ABB的高流速實驗中也得到證實：在脫硫率不變的條件下，煙速從2．3m／s提高到4．3m／s，液氣比減少32％，相應的傳質速率增加50％，總能耗可下降25％；根據中試結果，從節能觀點出發，空塔流速最好大于4．57m／s。
3．增加托盤、氣流分布板
4．采用Sauter粒徑更小雙向噴嘴
尺寸較小的噴嘴可降低霧滴平均直徑，增加了比表面積，增加了塔斷面覆蓋率。?例如，某脫硫塔每個噴淋層原來是由25只130mm的噴嘴組成，每只噴嘴的流量為31.5L/s，后來改為每層60至84只50mm的噴嘴，每只噴嘴的流量為12.6L/s,前后壓力操作不變，同時增加了一塊穿流孔板，以改變塔入口處的氣流分布。經此改進后，脫硫效率由80%提高到96%。
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脫硫塔內的氣動特性
噴淋塔內的流動較為復雜，脫硫塔的塔徑、洗滌區高度、液滴粒徑分布、液滴初始速度和噴射角均影響脫硫塔的氣動特性（氣液分布、壓降、液滴停留時間、塔內持液量等）。吸收塔壓降在整個脫硫系統能耗中占有較大的比例，直接影響脫硫裝置運行的經濟性，是脫硫系統設計中的一個重要經濟、技術指標；液滴停留時間和塔內持液量與傳質面積有關，是決定脫硫效率的主要因素。這些也是FGD系統建模時的重要參數，也是優化脫硫塔設計的基礎。
根據脫硫塔內的流體特性，可將脫硫塔分為四個特定區域：煙氣入口區、托盤區域、噴淋區域、除霧區域，無一例外表現為二相流的特性。
一、煙氣入口區域
煙氣入口區域的流體流動受入口煙道與塔的幾何尺寸、
內部構件、托盤下部的噴淋層以及漿液從托盤流出的方式影
響。此部份的壓降由三種基本機理造成：一是煙氣的膨脹拐
彎和內部構件的拖曳；二是托盤下部噴淋層和托盤淋降造成的曳力損失；三是托盤下部噴嘴造成的動力損失。煙氣膨脹造成的壓力損失可根據有關流體阻力手冊查相似的阻力系數計算出來；噴淋層和托盤淋降造的壓力損失可根據總的動力平衡建立起流體通量、總的液滴曳力與煙氣壓降的關系式計算出來；累積液滴曳和單個液滴曳力可根據二相流模型建立方程，托盤下部噴嘴造成的動力損失可采用脫硫噴淋區的專用計算程序計算出來。
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煙氣入口區域壓降的計算結果，計算出來的壓降與脫硫塔數據庫中的數據吻合得很好。從圖中可以看出，煙氣膨脹及噴淋層帶來的動力損失占了總壓降的大部分，這些機理可根據幾何相似性進行放大，此處所用的幾何相似性要求所有的幾何尺寸均按同一放大因子進行線性放大，除了幾何尺寸方面的考慮以外，水力學特性的放大也應保持相似的流體流動，如果入口雷諾數大于20000，流體為紊流狀態，即可很容易獲得動力相似性。并且，對于動力相似性，液氣動量比應與流場單元動力比相等。
二、托盤區域
托盤是一種兩相逆流篩孔板，在篩孔板上表面設有單元隔離板，將上表面隔離一個個單元，煙氣在托盤上表面形成泡沫層，同時漿液也從中落下。氣流和液流之間有規律地脈動，氣流和液流間歇通過小孔。托盤上的隔離板是為了防止脈動過大，造成氣流通量不均勻。特別當脫硫直徑增大后，若無隔離板，即會出現有些孔只通氣，不落液的現象，而有些則剛好相反，這勢必將嚴重影響氣液間傳質，降低脫硫效率。由于托盤的每一個隔離區有多個通路存在，這種脈動流動可視為準穩態流動。托盤產生的壓降進一步促進了煙氣分布的均勻性，為噴淋層洗滌區的氣液均勻接觸提供了更為良好的保證。
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三、噴淋區域
噴淋區位于托盤和除霧器之間，霧化的漿液與煙氣逆流接觸，假定此區域的氣流和液流是均勻的，則可采用一維動量方程中的遷移通量公式進行分析。動量方程中的遷移通量模型按照擴散原理模擬了氣液兩相流間速度的差異，在單相流動量方程中考慮了兩相間的遷移和平均混合物特性，添加了多個參數。同時，氣液間的遷移速度也根據實驗數據進行了修正。
1.液滴在塔內的運動與分布
(1）忽略液滴與塔壁的碰撞而產生凝聚和分裂，對液滴進行受力分析，液滴在塔內受到表面曳力、形體曳力和重力作用，其中，表面曳力的反作用力即為液滴（液相）對氣相的作用力。在逆流噴淋塔中，液滴塔內液滴先作減速運動，再作勻速運動。
(2）距噴嘴較遠處，由于液滴加速或加速至其終端速度，液滴濃度與噴嘴角度和液滴初始速度無關。在順流脫硫塔中，液滴濃度隨距離的增加而單調降低。對于較大液滴初始速度，噴嘴角度增加使液滴濃度降低，速度減慢，但對于較小的液滴速度，在脫硫塔的上部，液滴的濃度隨噴淋角度的增加而增加。噴嘴噴射角度帶來的液滴濃度的相對變化隨液滴垂直速度分量的增加而擴大。一般地，在逆流脫硫塔中，噴嘴角度的增加將導致液滴局部濃度的增加。
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(3）在順流脫硫塔中，液滴濃度隨距離（離噴淋層）的降低而持續降低；在逆流脫硫塔中，則隨高速液滴初始速度的增加而增加，隨低速液滴初始速度的減小而減小，局部濃度隨距離的增加、氣速的降低（對逆流脫硫塔）、液滴初速度的降低而降低。
(4)一般地，停留時間隨噴淋角度的增加、液滴初始速度的降低、Rev（描過氣流流經脫硫塔的參數）的降低而增加，隨雷諾數的減小而減少，但當液滴初始速度很低或在順流脫硫塔中，停留時間隨噴射角的增加而降低。僅在逆流脫硫塔中，當使用的噴嘴角度很大時或無氣流時，可觀測到停留時間隨噴嘴角度的增加而降低。
吸收塔的下部漿液池中的漿液大部分通過吸收塔循環泵循環，另一部分漿液從漿液池中抽取出來排到石膏旋流器中。在漿液池中布置有氧化空氣系統，并設有高位溢流裝置,防止漿液進入煙道,溢流管設置有密封裝置。噴淋層安裝在吸收塔上部煙氣區。每臺吸收塔循環泵對應于各自的一層噴淋層，噴嘴采用耐磨性能極佳的SiC材料的旋轉空錐霧化噴嘴。吸收塔循環泵將漿液輸送到噴嘴，通過噴嘴將漿液細密地噴淋到煙氣區。 吸收塔最頂部設置一個兩級的最新型屋脊式除霧器，除霧器將煙氣中夾帶的大部分漿液液滴分離出來。煙氣出口含霧滴≤75mg/Nm3。除霧器由沖洗程序控制，沖洗方式為脈沖式。除霧器的沖洗使用的是工藝水，沖洗有兩個目的，一方面是防止除霧器結垢，另一方面是補充因煙氣飽和而帶走的水份,?以維持吸收塔內要求的液位。 事故煙氣冷卻系統包括泵、分配管網、閥門和噴嘴，冷卻所采用的工藝水由除霧器沖洗水泵提供，能夠滿足FGD裝置入口煙氣溫度及煙氣流量的變化范圍，在循環泵故障跳閘以及吸收塔入口煙氣溫度超過180℃時保護打開事故噴淋水系統氣動門，保護吸收塔內襯及除霧器等，保證吸收塔內襯和除霧器等設備不被損壞。 噴嘴與管道的設計贏易于檢修、沖洗和更換。氧化空氣系統將空氣吹入吸收塔，以確保將亞硫酸鈣就地氧化成石膏（即從亞硫酸鈣進一步氧化成硫酸鈣）。氧化空氣由3臺氧化風機（兩運一備）提供。氧化空氣通過氧化空氣分布管噴入，通過攪拌器均勻分布到吸收塔漿液池中。 為了降低氧化空氣的溫度（離開風機的溫度高達80℃以上），需將減溫水噴入到氧化空氣管中，使氧化空氣冷卻增濕，防止氧化空氣層中結垢及降低氧化風溫度。 石膏脫水系統簡介：石膏脫水系統分為兩個子系統，即一級脫水系統和二級脫水系統。一級脫水系統為單元制操作系統，包括2臺石膏排出泵（一運一備）、2臺水力旋流站；二級脫水包括2臺真空皮帶脫水機及相應的泵、箱體、管道、閥門等。 由于吸收塔漿液池中石膏不斷產生，為保持漿液密度在設計的運行范圍內，需將石膏漿液（20％固體含量）從吸收塔中抽出。為了避免石膏漿液在管道中可能沉淀，石膏排出采用部分回流方式滿足石膏漿液在低負荷時需要的最低流速。 石膏排出泵（一運一備）安裝在吸收塔旁，石膏漿液排出泵通過管道將石膏漿液從吸收塔中分別泵入相應的石膏水力旋流器。水力旋流器具有雙重作用：即石膏漿液預脫水和石膏晶體分級。進入水力旋流器的石膏懸浮切向流動產生離心運動，細小的微粒從旋流器的中心向上流動形成溢流，大部分溢流返回吸收塔，一部分形成廢水排放。 水力旋流器中重的固體微粒被拋向旋流器壁，并向下流動，形成含固濃度為50%的底流。石膏水力旋流器的底流自流進入真空脫水皮帶機二級脫水系統。為了保證石膏旋流器的正常運行和脫水效果，石膏脫水系統間斷運行，以控制吸收塔反應池里固體物的濃度。 當反應池里的固體物濃度升高到高位時，吸收塔排放泵就向石膏旋流器排料。固體物的排出降低了反應池漿液的濃度，一段時間之后，固體物的濃度降低至最低點，排料停止，此時排放泵雖然仍然運行，但它只是將漿液循環打回反應池，反應池內的固體物的濃度隨之提高，如此周期性的運行保持了反應池內的固體物的濃度在高位值和低位值之間。 二級脫水系統包括真空皮帶脫水機，真空系統及沖洗系統，一臺真空皮帶脫水機出力滿足一臺機組的正常運行，石膏被脫水后含水量降到10%以下，并對石膏濾餅使用工藝水進行沖洗以去除氯化物，從而保證石膏的品質。 沖洗水及回流水排至回流水池。從真空皮帶脫水機濾出的回流水流至回流水池。真空皮帶脫水機的真空度由水環式真空泵提供。真空皮帶脫水機的負荷通過測量濾餅的厚度進行自動調節。 當煙氣中的SO2原始濃度大于12000?mg/m3、要求SO2的去除效率大于96%時，傳統的單回路煙氣脫硫吸收塔在經濟性方面就受到了限制。這種情況下?，雙回路煙氣脫硫吸收塔就顯示了其優勢。與傳統的單回路吸收塔相比，雙回路吸收塔的化學吸收所需的“液—氣”比更低，因而吸收液的噴頭數量更少，吸收塔的高度也降低了。所以，相對而言，雙回路吸收塔的投資和運行費用下降了。 對于雙循環脫硫塔，控制上、下層漿液不同的pH值，則可以在較低的液氣比L/G和較低的鈣硫比Ca/S下獲得相同的脫硫效率，上層洗滌漿液的pH值較高，石灰石的過剩率（Ca/S）也較高，這可通過較小的液氣比來獲得較高的脫硫效率。下層洗滌漿液的PH值較低，石灰石的過剩率（Ca/S）也較低，也更有利于石膏的氧化和石膏純度的提高，提高了脫硫劑的利用率，降低了循環泵的能耗和脫硫劑的消耗。 對于普通單循環脫硫塔，在給定的脫硫效率的條件下，循環泵能耗（與L/G有關）和石灰石脫硫劑的消耗之間存在一個經濟平衡問題，如Ca/s較低，即石灰石利用率較高，此時需要較高的液氣化L/G；反之，若液氣比L/G較低，則所需的Ca/S就較高，即石灰石過剩率較高。 采用泡沫區吸收技術，把吸收液以煙氣流相反的方向噴入，使吸收液與煙氣保持動平衡，形成泡沫區。這個泡沫區是強湍流區域，氣液在此區域充分混合，吸收液接觸面高速更新。煙氣的沖力使吸收液四散飛濺，吸收液與煙氣達到動平衡處形成穩定的泡沫層。吸收液的湍動膜包裹了煙氣中的粉塵及氣態污染物，同時氣液充分接觸，使煙氣驟然冷卻，酸性氣體被吸收。動力波脫硫塔采用了這個獨特的吸收技術，逆噴塔由二個主要部分構成：逆噴頭及氣/液分離槽。吸收液通過一個大口徑噴嘴，噴入直桶型的逆噴管中，其與煙氣流向相反。煙氣與吸收液相撞，使吸收液快速轉向，撞向管壁，形成穩定波層，或稱泡沫區。泡沫區在逆噴管內的上、下移動取決于煙氣和吸收液的相對沖力。由于采用大口徑敞口噴頭，排放煙氣中不存在因霧化而產生的細小液滴 脫硫效率隨PH值、△P的增加而增加，隨鍋爐負荷、入口SO2濃度的增加而減小。但pH值增加到5。O時，繼續提高pH值，效率提高不大。當鍋爐負荷增加時，在給定的△P下，JBR的液位下降，總液傳質面積和氣體停留時間減少，因而脫硫效率下降。
