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ASTMA106B美標(biāo)鋼管-NPS12STD

我們應(yīng)該在模具拋磨工序上下大的功夫，只有模具表面加工精度提高才能減少產(chǎn)品的劃痕，模具的修模壽命才能得到大幅度提高。近年來，國內(nèi)出現(xiàn)了各種拋光新技術(shù)和拋光工具，開發(fā)了超聲波、電解拋光、磨料噴射、擠壓珩磨等新工藝、新設(shè)備。據(jù)資料介紹，對CrWMo，3Cr12W8V,Cr12三種材料模具進(jìn)行電化學(xué)拋光試驗研究，證明這種拋光僅用5-1分鐘就能使模具型腔表面粗糙度從原來的Ra3.2-Ra1.6的基礎(chǔ)上降低到Ra.4-RaO.2。

山東海鼎鋼管有限公司哈爾濱鍋爐廠對于SA-213T91材料的技術(shù)要求

1  當(dāng)在T91管子上要求有奧氏體不銹鋼安全端時，應(yīng)采用SA-213TP347H（如果用戶有要求時，也可采用SA-213TP304H）。

2  為了使T91材料和較低等級牌號的材料焊接，可采用T91的過渡插入管，即經(jīng)過計算使用壁厚較厚的T22材料為過渡插入管。

3  T91管子上的附件應(yīng)為含Cr的合金鋼，以便選用的附件焊接材料與T91管子的化學(xué)成份相匹配。

4  在鍋爐的現(xiàn)場安裝階段，設(shè)計應(yīng)避免在所有含T91材料的結(jié)構(gòu)中，存在T91材料現(xiàn)場焊接的情況。如果需要現(xiàn)場焊接，在所要求焊接的部位上使用安全端。

5　如果對T91材料只進(jìn)行冷彎成形，對彎頭要求進(jìn)行終消除應(yīng)力熱處理，此熱處理可在所有焊接完成后、產(chǎn)品發(fā)運(yùn)前進(jìn)行。

6  如果對T91材料進(jìn)行除5.5規(guī)定外的任何其它形式的加工，如熱彎、熱縮口、熱擠壓和熱精整以及熱鐓粗等，其成形工藝應(yīng)按表3~7的5類2組材料的技術(shù)要求執(zhí)行，加工后對成形后的T91管子應(yīng)進(jìn)行整體的正火和回火處理。

7　對于T91材料，如果為了調(diào)整管子的尺寸公差，采用校直（熱拉，熱拉工藝的定義為局部加熱長度小于鋼管的周長），并且校正溫度小于或等于788℃，則不要求進(jìn)行熱處理。

8　T91管子硬度檢查

8.1　硬度檢查只能表示熱處理后材料是否能滿足所需的要求，它不能完全保證已獲得適當(dāng)?shù)臒崽幚怼Ｓ捕葯z查部位應(yīng)取自接近部件端部、接近幾何中心的非焊接件位置。檢查區(qū)域應(yīng)進(jìn)行磨光，讀數(shù)應(yīng)取自可靠的設(shè)備。母材的硬度讀數(shù)應(yīng)介于175和250HB（布氏硬度）之間。

8.2　如果任何硬度讀數(shù)超過250HB（布氏硬度），則應(yīng)重新進(jìn)行熱處理。

       8.3  與T91材料焊接的附件進(jìn)行磁粉檢測或滲透檢測應(yīng)在焊接24小時之后進(jìn)行,以控制發(fā)現(xiàn)延遲裂紋。

   研究表明，鋁脫氧鋼軌內(nèi)存在的Al2O硅酸鹽和硫化物夾雜中，以鏈狀A(yù)l2O3夾雜對鋼軌疲勞壽命危害，這是因為Al2O3夾雜脆而堅硬，與基體的熱變形能力差異大。在鋼軌熱變形時，大塊的Al2O3夾雜破碎小塊的帶銳棱角的夾雜，并呈鏈狀分布。這些堅硬的形狀不規(guī)則的Al2O3夾雜能將基體劃傷，并在夾雜周圍產(chǎn)生應(yīng)力集中場或與基體脫開形成孔洞，成為疲勞源。在鋼軌使用時的周期應(yīng)力作用下，Al2O3夾雜便成疲勞裂紋的起點(diǎn)。 

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但是進(jìn)口圓錐破碎機(jī)由于成本很高，讓很多選礦廠望而卻步。目前國產(chǎn)的圓錐破碎機(jī)也在破碎領(lǐng)域日露頭角，由于其價格相對便宜，得以在很多大、中型選廠得以應(yīng)用。節(jié)能破碎設(shè)備不僅本身有較低的電耗，而且由于其產(chǎn)品粒度較小，更深層次作用在于對破碎流程的影響。如減少作業(yè)段數(shù)，將閉路簡化為開路，可減少設(shè)備數(shù)量，節(jié)省基建投資，降低運(yùn)營成本。多破少磨，減少入磨礦石粒度破碎與磨礦是粉碎作業(yè)的兩個階段，破碎產(chǎn)品給入磨礦作業(yè)。