金華空心活塞桿生產方法
1.油缸直徑；油缸缸徑，內徑尺寸。
2. 進出口直徑及螺紋參數
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達到要求性能的油缸即為好，頻繁出現故障的油缸即為壞。
過渡區的格子磚涂覆高輻射覆層后，在燃燒區升溫速度明顯加快，在送風期降低速度明顯加快。這一結果和實驗室的試驗是相一致的。同類高爐比較：濟鋼1#、3#高爐（1750m3）為例說明涂層在熱風爐上的應用效果。1#高爐的三座熱風爐未涂覆涂層，3#高爐的三座熱風爐上部30層硅質格子磚和拱頂表面均涂覆此涂料。在周期的送風期間蓄熱體涂覆涂層熱風爐的混前溫度比未涂的高，平均高出28℃。此外，送風混前溫度的波動也比未涂的要小。
液壓油缸結構性能參數包括：
1.液壓缸
1）當缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內泄。排除方法為：適當加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當或導向套與活塞桿之間的間隙較大時，將出現活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
熱處理后，將試樣加工成10mm10mm55mm標準夏比U形缺口的沖擊試樣，利用VH-5型魏氏硬度計進行硬度測試，在JBN-300B型沖擊試驗機上進行沖擊試驗，在HITACHS-4300型掃描電鏡上觀察斷口微觀形貌，斷口切平后將處理部位橫截面制成金相試樣，利用OlympusGX51型金相顯微鏡進行組織觀察，利用SISCIAS8.0金相圖像分析軟件進行碳化物的粒度分析以及晶粒尺寸的統計。表1試驗鋼的化學成分（質量分數，%）CCrSiMnSPOTi0.971.480.621.100.0015＜0.0050.00040.0027結果表明：采用830℃2min的快速循環相變處理可以使GCr15SiMn鋼的組織均勻，晶粒細化1～2級，沖擊韌性提高40%～130%，2次以上的處理可使硬度達到或超過常規淬、回火處理的硬度水平。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當其油溫升高后，應在無負荷狀態下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應適當停機降低油溫，之后這種現象將會逐漸消失，不會影響正常作業。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
試驗材料采用某公司開發的汽車裂解連桿用V-N微合金鍛鋼，其化學成分如表1所示。工業生產所用的鐵水經過電爐初煉、LF鋼包精煉后澆鑄成連鑄方坯，在蓄熱式加熱爐內加熱、保溫，然后進行軋制和控制冷卻，軋制成圓鋼。表1V-N微合金鍛鋼的化學成分（質量分數，%）CSiMnPSVN0.360.661.000.0100.0450.160.010連續冷卻試驗在FORMASTOR-F熱膨脹試驗機上進行，采用5mm10mm圓柱形試樣。