石嘴山調(diào)質(zhì)活塞桿下料
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進(jìn)出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經(jīng)常是用試驗(yàn)壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達(dá)到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
當(dāng)變壓器內(nèi)部發(fā)生輕微故障時，氣體產(chǎn)生的速度較緩慢，氣體上升至儲油柜途中首先積存于瓦斯繼電器的上部空間，使油面下降，浮筒隨之下降而使接點(diǎn)閉合，接通延時信號，這就是所謂的“輕瓦斯”；當(dāng)變壓器內(nèi)部發(fā)生嚴(yán)重故障時，則產(chǎn)生強(qiáng)烈的瓦斯氣體，油箱內(nèi)壓力瞬時突增，產(chǎn)生很大的油流向油枕方向沖擊，因油流沖擊檔板，檔板克服彈簧的阻力，帶動磁鐵向干簧觸點(diǎn)方向移動，使觸點(diǎn)閉合，接通跳閘回路，使斷路器跳閘，這就是所謂的“重瓦斯”。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進(jìn)油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
本研討選用一種新辦法－氯化離析－弱磁選工藝來對高磷鐵礦石進(jìn)行提鐵降磷。實(shí)驗(yàn)礦樣實(shí)驗(yàn)礦樣為云南某高磷鐵礦石樣品，含鐵41.56%，含磷1.13%，鐵首要以赤褐鐵礦、菱鐵礦、硅酸鐵、磁鐵礦等方式存在。試樣風(fēng)化現(xiàn)象比較嚴(yán)峻，原始粒度組成為+5mm占35%左右，－5+1mm占45%左右，－1mm占2%左右，實(shí)驗(yàn)前將其加工成悉數(shù)小于5mm備用。試樣的光譜分析、化學(xué)分析、鐵物相分析成果見表1～表3，加工成－5mm后的粒度分析成果。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經(jīng)過熱處理后強(qiáng)度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機(jī)的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無負(fù)荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機(jī)降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會逐漸消失，不會影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
截止型節(jié)流閥在結(jié)構(gòu)上除了啟閥件及相關(guān)部分外，均與截止閥相同。節(jié)流閥的啟閉件大多為圓錐流線型。蝶閥蝶閥是用隨閥桿轉(zhuǎn)動的圓形蝶板作啟閉件，以實(shí)現(xiàn)啟閉動作的閥門.蝶閥主要用截斷閥使用，亦可設(shè)計成具有調(diào)節(jié)或截斷兼調(diào)節(jié)的功能。目前蝶閥在低壓大中口徑管道上的使用越來越多。蝶閥的主要標(biāo)準(zhǔn)GB12238-89《通用閥門法蘭和對夾連接蝶閥》JB/T53171-94《蝶閥產(chǎn)品質(zhì)量分等》JB/Z248-85《蝶閥靜壓壽命試驗(yàn)規(guī)程》止回閥止回閥是能自動阻止流體倒流的閥門。