銀川光軸公差
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經(jīng)常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
在InstronModel1342液壓伺服材料試驗機上進行高應(yīng)變低周疲勞試驗。試驗過程中采用12.5mm的軸向引伸計控制總應(yīng)變范圍△錿恒定，分別取為2%、3%、4%和5%，通過模擬-數(shù)字轉(zhuǎn)換器，用計算機自動采集試驗數(shù)據(jù)（應(yīng)力響應(yīng)），采樣頻率為每周100個點。試驗在室溫下進行。循環(huán)波型為正弦波，加載頻率為0.1Hz~0.4Hz。考慮到數(shù)據(jù)的分散性，相同參數(shù)的試驗點數(shù)3。5試驗結(jié)果與討論釩微合金化鋼筋的應(yīng)變時效敏感性明顯低于余熱處理鋼筋，特別是鋼筋延性的減低率只有1.4%，而余熱處理鋼筋延性的減低率為12.8%。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
每棟樓內(nèi)用戶實用熱水有3噸保溫水罐提供，蓄熱水罐全天不低于2噸水位警戒，保證24小時的熱水使用，熱水管網(wǎng)循環(huán)泵會間歇循環(huán)。溫控點設(shè)計在3噸保溫水罐內(nèi)2噸水位處，當(dāng)溫度低于52℃時系統(tǒng)開機運行，如此完成一個工作過程。特殊情況用水量增多，可實現(xiàn)系統(tǒng)自動手動切換，可操控性強。4年4月1日主機設(shè)備進入施工現(xiàn)場僅7天的緊張施工，整個系統(tǒng)于18日試車運行，雙方工程技術(shù)人員采用單機抽檢和系統(tǒng)時段運行COP值測定的方式對本熱水工程進行了驗收實測數(shù)據(jù)如下：機號水溫℃環(huán)境溫度℃工作時間min熱水溫度℃318227/9.548/651918227/148/651418227/9.548/65218227/148/65加熱機組換熱器內(nèi)35kg的18℃冷水，實測結(jié)果如上總制熱量=35kg×（65℃－48℃）×1Kcal/kg℃=595Kcal平均耗電量相當(dāng)熱量=3.75kw×｛（9.5min+1min）÷2-7min｝÷6min×86Kcal/kg℃=147.81KcalCOP值=總制熱量÷平均消耗的熱量=595Kcal÷147.81Kcal=4.3整個系統(tǒng)施壓檢測、沖洗完畢后，一次性注入3噸18℃自來水，開始試運行，自18日1：1分啟動運行至19日晚11：2分儲水罐溫度到55℃設(shè)定溫度，系統(tǒng)自動停機。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經(jīng)過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無負荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會逐漸消失，不會影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
試驗采用TG/DTG差熱分析對提質(zhì)煤的燃燒性和反應(yīng)性進行研究，運用SEM電鏡對提質(zhì)煤與F煤的微觀結(jié)構(gòu)進行表征。結(jié)果表明，提質(zhì)煤的燃燒性和反應(yīng)性均明顯優(yōu)于F煤，這主要是由于提質(zhì)煤在低溫?zé)峤膺^程中揮發(fā)分析出，煤粉顆粒結(jié)構(gòu)遭到破壞，產(chǎn)生大量孔隙和棱角結(jié)構(gòu)所致。配加提質(zhì)煤的混煤燃燒結(jié)果表明，提質(zhì)煤與F煤燃燒具有協(xié)同反應(yīng)作用，混煤的燃燒性和反應(yīng)性都明顯提高，有利于高爐噴吹煤粉在高爐中燃燒利用。高爐噴吹提質(zhì)煤工業(yè)試驗結(jié)果表明，配加提質(zhì)煤焦比、燃料比下降，當(dāng)提質(zhì)煤配比達40%時，燃料成本下降9.84元/t，經(jīng)濟效益可觀。