定西油缸管公差
1.油缸直徑；油缸缸徑，內徑尺寸。
2. 進出口直徑及螺紋參數
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達到要求性能的油缸即為好，頻繁出現故障的油缸即為壞。
用于誰的m、y值與規范推薦值較為接近。實驗還證明：在給定一泄漏值的情況下，墊片系數m與內壓呈指數關系。科學家們很早就注意法蘭的表面粗糙度對密封性能的影響。在早的墊片緊密性實驗（1934年）中，曾使用了不同表面粗糙度的法蘭。年，羅特（Raut）在其論文中提到，用石棉纏繞墊做四組不同粗糙度的法蘭密封實驗，結果表面：y值相同，泄漏量卻不一樣。表面粗糙度者，泄漏量。DIN255法（該方法實際上是將DIN255中作圖部分以計算公式來表示）將法蘭、螺栓、墊片作為一個系統，著眼于墊片在設計溫度、壓力下的反力、甚至運轉周期的影響。
液壓油缸結構性能參數包括：
1.液壓缸
1）當缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內泄。排除方法為：適當加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當或導向套與活塞桿之間的間隙較大時，將出現活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
現行一包到底鐵水包耐火材料的配置。在現行京唐一包到底鐵水包耐火材料的配置中，包沿和包底采用鋁硅系澆注料，包壁保溫層采用納米絕熱板，層采用葉蠟石磚雙層錯砌，渣線和包壁工作層采用鋁碳化硅碳磚豎寬磚型平砌，圍罐磚采用加長鋁碳化硅碳磚平砌，包底工作層采用底層豎寬磚型平砌和上層豎厚磚型側砌。一包到底鐵水包耐火材料應用實踐。投產前期，京唐一包到底鐵水包壽命偏低，通過采取磚型設計和砌筑優化、工作襯材質和配置優化、層材質和配置優化、保溫性能優化、鐵水包運行管理優化等多項措施，逐步延長了鐵水包壽命，目前平均壽命達到210次。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當其油溫升高后，應在無負荷狀態下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應適當停機降低油溫，之后這種現象將會逐漸消失，不會影響正常作業。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
認為在操作壓增加、但流速不增加的區域，不適當膨脹導致的能量損失與壓力能的增加相抵消。將噴嘴入口的操作壓與適當壓之比P0/P0P定義為不適當度，整理各噴嘴的中心軸向流速。結果發現，射流中心軸向流速與距噴嘴的距離成反比衰減。所以，將流速與音速相等（馬赫數=1）的位置設為射流中心長度Hc，任意中心軸位置的流速（馬赫數M）用公式表示。縱坐標取射流中心長度與適當膨脹時的射流中心長之比Hc/Hcp，代表中心軸向流速。