國標舊牌號為KmTB開頭，新牌號為BTM開頭。1.高鉻鑄鐵的牌號和化學成分：
| 牌號 | 化學成分（分數，%） | ||||||||
| C | Si | Mn | Cr | Mo | Ni | Cu | S | P | |
| BTMCr12-DT | 1.1～2.0 | ≤1.5 | ≤2.0 | 11.0～14.0 | ≤3.0 | ≤2.5 | ≤1.2 | ≤0.06 | ≤0.06 |
| BTMCr12-GT | 2.0～3.6 | ≤1.5 | ≤2.0 | 11.0～14.0 | ≤3.0 | ≤2.5 | ≤1.2 | ≤0.06 | ≤0.06 |
| BTMCr15 | 2.0～3.6 | ≤1.2 | ≤2.0 | 14.0～18.0 | ≤3.0 | ≤2.5 | ≤1.2 | ≤0.06 | ≤0.06 |
| BTMCr20 | 2.0～3.3 | ≤1.2 | ≤2.0 | 18.0～23.0 | ≤3.0 | ≤2.5 | ≤1.2 | ≤0.06 | ≤0.06 |
| BTMCr26 | 2.0～3.3 | ≤1.2 | ≤2.0 | 23.0～30.0 | ≤3.0 | ≤2.5 | ≤1.2 | ≤0.06 | ≤0.06 |
2.高鉻鑄鐵的硬度：
| 牌號 | 鑄態或鑄態去應力處理 | 硬化態或硬化態去應力處理 | 軟化退火態 | |||
| HRC | HBW | HRC | HBW | HRC | HBW | |
| BTMCr12-DT | — | — | ≥50 | ≥500 | ≤41 | ≤400 |
| BTMCr12-GT | ≥46 | ≥450 | ≥58 | ≥650 | ≤41 | ≤400 |
| BTMCr15 | ≥46 | ≥450 | ≥58 | ≥650 | ≤41 | ≤400 |
| BTMCr20 | ≥46 | ≥450 | ≥58 | ≥650 | ≤41 | ≤400 |
| BTMCr26 | ≥46 | ≥450 | ≥58 | ≥650 | ≤41 | ≤400 |
高鉻鑄鐵件的加工工藝要領：
（1）鑄造性能稍差，其導熱系數低，塑性變形差，回縮量大，且有很大的熱裂和冷裂趨向，因而在鍛造工藝上應將鑄鋼件和鑄鐵的優點融合在一塊考量，務必完全留意鑄件的補縮現象，其與鑄鋼件一致。因為鋁合金中鉻成分高，易在鐵液表層結膜，因此看上去鐵液流通性差，但事實上流通性還不錯。
（2）外觀宜選用的材料，涂料應選用耐火性高的高鋁粉或鎂粉與乙醇混和拌制。此外，為細晶粒結構和好的表層品質，在鑄件外型不太繁瑣的情形下，金屬型鑄造也被普遍選用。
（3）高鉻鑄鐵件的回縮量與鑄鋼件相似，模樣鍛造上其線收縮率可按百分之一點八到百分之二完成測算。在砂型鍛造上，其冒口尺寸可按碳素鋼的完成測算，而澆鑄體系則按灰鑄鐵測算，但需把各橫截面百分之二十到百分之三十。
（4）因為高鉻鑄鐵件的冒口難于切去，因而外觀時在冒口上宜選用側冒口或易割冒口。
（5）在主要零部件的鍛造工藝制定上，要留意不可以讓鑄件發生受阻回縮，以防破裂。此外，澆鑄后拆箱熱度過高也容易鑄件破裂，540攝氏度以內的緩冷是極為重要的，應以鑄件在鑄型中完全降溫，隨后再拆箱清砂，或拆箱后先勿清砂而堆在一塊圍干砂緩冷。拆箱周邊務必保證干燥，不可存水，不然容易鑄件裂痕。
（6）高鉻鑄鐵件的澆鑄熱度好低一些，可以樹枝晶和共晶結構，并且可防止因熱度過高而的回縮過大及表層粘砂等瑕疵。澆鑄熱度通常比其液相線高55℃前后，輕小件通常把控在1380—420攝氏度中間，壁厚100毫米之上的厚重件把控在1350—1400攝氏度中間。
據管道材質，將金屬耐磨管分成以下幾類：
1、自蔓延陶瓷耐磨管(陶瓷復合管)，用于洗煤廠、火電廠輸灰、鋼鐵廠、水泥等(該管應用的比較廣泛)。
2、陶瓷貼片耐磨管，用于粉煤灰輸送。
3、堆焊耐磨管，用于海砂輸送。
4、雙金屬高鉻合金耐磨管，用于電廠煤粉。
5、陶瓷環耐磨管，用于硅粉輸送。
6、橡膠耐磨管，用于選礦廠。
7、聚耐磨管，用于礦漿輸送。
8、鑄石耐磨管，用于煤粉輸送。
10、鎳鎢合金耐磨管，用于高溫惡劣磨損輸送。
11、襯塑耐磨管，用于化工水。
每種材質的作用不同，目前主要有前4類材質，其中陶瓷復合管應用廣泛。需根據具體工況合理選擇材料。
為了避免工件加熱后發生的氧化皮經過爐底板間的縫隙落入加熱元件周圍而形成加熱元件損壞，因而爐底板與爐體處選用刺進式。一起還要在此基礎上常常吹掃耐高溫鑄件下方的氧化皮，吹掃時要將鑄件吊起，用壓縮空氣將電阻絲槽內的氧化皮屑吹掃潔凈。但是除了氧氣以外，在熱態的氣體里，硫的含量也是誘發材料出現腐蝕的主要原因，而且硫的腐蝕影響力主要是看它的存在方模具服役時在應力作用下，淬火硬化層一塊塊從鋼基體中剝離。因模具表層組織和心部組織比容不同，淬火時表層形成軸向、切向淬火應力，徑向產生拉應力，并向內部突變，在應力急劇變化范圍較窄處產生剝離裂紋，常發生于經表層化學熱處理模具冷卻中，因表層化學改性與鋼基體相變不同時性引起內外層淬火馬氏體不同時進行，產生大的相變應力，化學處理滲層從基體組織中剝離。??當耐熱鋼元件表面與支承的耐火材料間產生相對運動時，元件表面的保護性氧化膜將被磨損。產生相對運動的原因是電熱合金受熱和冷卻時收縮。雖然此現象同耐火材料的關系不是很大，但是，如果設計合理，固定適當，將會減輕這種影響。