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噴涂生產線 日本KB變頻調速器故障維修測速丟失但仍需質疑這種建模的有效性。前面幾節中提到了集總組件建模的缺點。這種方法忽略了部件主體的加固作用。除了加果外，盡管應該將質量載荷分布在板上，但也要施加一個點。缺乏加果和質量載荷分布可能導致無效結果。因此，與從合并和引線布線配置獲得的振動模式相比，集總配置的有限元解決方案導致不同的振動模式。結果，可以得出結論，直流調速器上電子組件的佳模型是引線模型。但是，引線模型的有限元解只能在993Hz處產生一個固有頻率。該自然頻率很可能對應于直流調速器響應圖中個峰值，該峰值出現在實驗5中的903Hz處。可以說，該實驗中明顯的模式是發生在903Hz的那個，因為它具有可透射性。值46。總之，有限元結果與實驗的比較表明。
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1、電機過溫故障
直流調速器未檢測到所連接電機的電機熱量
檢查電機溫度是否過熱
確保電機熱量在直流調速器上正確終止
2、接地故障
檢查從 直流調速器 到電機的接線是否有可能的刻痕或裸線接觸地面
檢查電機是否可能漏電（*在使用絕緣測試儀或兆歐表檢查之前將電機與 直流調速器 斷開）
3、電機過載故障
*直流調速器 可能會在出現此故障之前短暫運行，因為它通常是由一段時間內的電流過大引起的
檢查電機和連接的負載是否存在問題
確保 直流調速器 的尺寸和配置（電機參數）適用于正在運行的電機
4、外部故障
此故障通常是指到它正在監控的直流調速器的外部連接
檢查連接到 直流調速器 外部故障輸入的外部電路
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噴涂生產線 日本KB變頻調速器故障維修測速丟失但與0.5％的要求相差甚遠。?方案＃2基于方案1，增加了板的剛性。經過這樣的修改后，直流調速器板的層結構可以用下圖表示。該方案的實施使直流調速器翹曲的范圍為2.0％至2.9％。顯然，該方案不適用于翹曲問題的解決，這表明翹曲和板的剛度之間幾乎沒有關聯。我們需要繼續方案1，即尋找更多的銅殘留量衡方法。?方案＃3根據Scheme＃1，第2層和第6層應相互交換。方案＃3應用后，直流調速器每一層的銅殘留率如下圖5所示。按照方案3，直流調速器翹曲率保持在0.5％以內。即使經過兩次回流焊接也仍保持在0.5％，這與需求相適應。此外，試生產300件，驗證了該方案的可靠性。結果，Scheme＃3在所有方案中表現佳。xdfhjdswefrjhds
